Защита фидеров контактной сети переменного тока

Для ЭПС как приемника электроэнергии, питающегося от тяговых подстанций по фидерам контактной сети, характерно перемещение вдоль питающей тяговой сети, изменение величины потребляемого тока при изменении профиля пути и режима работы ЭПС. Схема питания тяговой сети в процессе эксплуатации может меняться: для ремонтных работ отключаются временно секции контактной. сети и посты секционирования; по аварийным условиям двустороннее питание может быть заменено односторонним и т.д. Все это накладывает определенные сложности на настройку и работу релейной защиты. Необходимо обеспечить такие условия работы релейной защиты, чтобы не происходило ложных отключений тяговой сети по ее вине, а все повреждения сети безусловно отключались, отсутствовали «мертвые зоны» защиты при всех изменениях схемы и при этом не требовалась перестройка защиты.
Для исключения пережегов контактного провода важно не только отключить КЗ, но всемерно сократить время отключения f0TUi, так как электрическая дуга с током, превышающим 2000 А, может пережечь контактный провод через 0,15. 0,17 с. Величина тока при КЗ в любой точке контактной сети двухпутного участка, питающегося от двух подстанций, обычно не превышает 3000 А. Время пережега провода марки МФ-100 током 3000 А не превышает 0,15 с. Исходя из этого, на фидерах контактной сети должна устанавливаться быстродействующая защита, которая в совокупности с быстродействующими масляными или вакуумными выключателями обеспечивала бы отключение поврежденного участка за время не более 0,12. 0,14 с.
Таким требованиям удовлетворяет двухступенчатая дистанционная защита, дополненная ускоренной токовой отсечкой и телеблокировкой, выпускаемая в виде модернизированного устройства электронной защиты фидеров (УЭЗФМ). Устройство предназначено для защиты фидеров участков железных дорог, электрифицированных на переменном токе. Оно размещается на тяговых подстанциях и унифицировано для систем 25 кВ и 2 х 25 кВ. Структурная схема такого устройства приведена на рис. 1, а.

а — структурная схема защиты фидера контактной сети переменного тока; б — характеристика срабатывания двухступенчатой дистанционной защиты; в — график времени срабатывания

Первая ступень защиты — ненаправленная дистанционная защита без выдержки времени выполнена на измерительных органах полного сопротивления К Zx и тока КАХ, логическом И-НЕ1. Вторая ступень защиты — направленная дистанционная защита с выдержкой времени 0,5 с выполнена на измерительных органах полного сопротивления KZ2 и фазового Кщ на логических органах И-НЕ2 и времени К Т. Третья защита — токовая отсечка (резервная) выполнена На измерительном органе КАг и логическом И-НЕЗ.
Измерительные органы полного сопротивления К Z, и KZ2 представляют собой схемы сравнения двух переменных величин: напряжения на шинах 27,5 кВ, преобразованного с помощью трансформатора напряжения TV и промежуточного трансформатора TLV в напряжение соизмеримое с параметрами электронных органов; тока фидера контактной сети, преобразованного с помощью трансформатора тока ТА и промежуточного трансформатора TLA в напряжение, необходимое для подачи на электронные органы. Результатом сравнения является сопротивление до точки повреждения контактной сети и, если оно меньше уставки КZx, К Z,, последнее срабатывает.
Токовые реле К Ах и КАг являются пороговыми органами, которые реагируют на величину тока фидера, преобразованного с помощью трансформатора тока ТА и промежуточного трансформатора TLA в напряжение, подводимое к реле. Реле КАХ блокирует KZX при КЗ за пределами защитной первой зоны (на других фидерах «за спиной»). Реле КА2 является измерительным органом резервной токовой отсечки, включающей в себя логический орган И-НЕЗ.
Измерительный фазовый орган Кср осуществляет сравнение фаз напряжения и тока, осуществляет блокировку реле KZ2 при нормальном режиме работы и разрешает работу второй ступени при КЗ, когда фазовый угол между током и напряжением составляет от 45 до 95°. При этом запускается реле времени, создающее выдержку времени защиты 0,5 с.

При срабатывании любой ступени дистанционной защиты или резервной токовой отсечки на выходе схемы И-НЕ1, И-НЕ2 или И-НЕЗ появляется отрицательный потенциал, поступающий на схему ИЛИ отключающего модуля защиты «Откл». При этом срабатывает промежуточное реле К L, замыкающее своим контактом цепь управляющего электрода тиристора VS. От +110 В через стабилитрон VD резисторы R,nRv диод VD, дроссель L L, блок-контакт Q катушку отключения У A Т до -110 В протекает управляющий ток тиристора VS, последний отпирается и через него собирается цепь на катушку отключения У А Т. Выключатель Q фидера контактной сети отключается.
Характеристика двухступенчатой дистанционной защиты (рис. 1, б) является комбинированной. Характеристика первой ступени представляет собой окружность Z, с центром в начале координат комплексной плоскости. Блокирующее реле К А, разрешает работу первой ступени защиты только при КЗ на защищаемой линии, т.е. при угле между током и напряжением в пределах от -90 до +90. Характеристика второй ступени представляет собой сектор окружности радиусом Z2 с центром в начале координат. Фазовый орган второй ступени защиты имеет «мертвую зону» по напряжению вблизи подстанции, однако, для защиты фидеров это значения не имеет, так как вторая ступень имеет выдержку времени, а близкие КЗ обычно отключает первая ступень защиты без выдержки.
Взаимодействие защит удобно анализировать с помощью графика tc3 = f(I), представляющего собой зависимость времени срабатывания tc.3 от расстояния до точки КЗ (рис. 1, в). Для однопутного участка на графике показаны характеристики первой (/), второй (2) ступеней дистанционной защит и резервной (3) токовой отсечки.

Новый алгоритм защиты фидеров от замыканий на землю для сетей среднего напряжения с изолированной или компенсированной нейтралью

В статье описан новый алгоритм защиты фидеров от замыканий на землю, применимый для сетей среднего напряжения с изолированной или компенсированной нейтралью. Предложенный алгоритм обеспечивает хорошую чувствительность защиты и очень высокую селективность даже при таких сложных повреждениях, как перемежающиеся замыкания на землю. Работа нового алгоритма основана на измерении гармонического спектра проводимости замыканий на землю в сочетании с техникой последовательного суммирования векторов (ПСВ). Сначала описана теория и принцип работы алгоритма, а далее преимущества и особенности при различных видах замыканий. Результаты показывают, что новый алгоритм обеспечивает универсальную функцию защиты, которая селективно определяет любые типы замыканий на землю. Кроме того, безопасность и надежность существующих схем защиты могут быть улучшены за счет нового метода, который может быть применен либо для сигнализации, либо для отключения поврежденного присоединения.

Часть 1. Введение

Потребность в качестве и надежности поставок энергии постоянно растет, так как общество становится все более и более зависимым от непрерывного электроснабжения. В целях повышения качества и доступности энергоснабжения, заземление нейтрали в сетях среднего напряжения по всему миру становится более распространенным.

В таких компенсированных сетях, самозатухающий характер дуги при замыканиях является основным фактором, способствующим улучшению качества питания. Компенсация также позволяет продолжить эксплуатацию сети в течение устойчивого короткого замыкания на землю, при условии того, что удовлетворяются условия для опасных перенапряжений, установленных законодательством и нормативными актами.

Хотя компенсация и обеспечивает эксплуатационные преимущества, способы защиты от замыканий на землю становятся более сложными. Основываясь на опыте и глубоком анализа многочисленных записей осциллограмм, замыкания на землю в компенсированных сетях очень часто имеют перемежающуюся характеристику. Это означает, что замыкание самоустраняется очень быстро, но затем постоянно повторяются из-за уменьшения прочности изоляции в месте повреждения. Такие замыкания, как правило, имеют малое сопротивление и должны надежно определяться защитой.

С другой стороны, особенно в смешанных сетях с кабельными и участками воздушных линий, существует возможность возникновения высокоомных замыканий на землю, которые так же должны быть обнаружены устройствами защиты.

Существует большое разнообразие различных методов, применяемых в реле защиты с целью обнаружения и определения замыканий на землю в сетях с компенсированной нейтралью. По принципу действия, методы грубо могут быть классифицированы так:

• на основе составляющей основной частоты;
• основанные на гармонических составляющих;
• основанные на переходных составляющих.

Базируясь на принципе их работы, можно сделать вывод, что применение каждого метода ограничено определенными характеристиками типа короткого замыкания. Методы, основанные на фундаментальных составляющих частоты, как правило, используются для выполнения требований к чувствительности защиты, установленных законодательством.

Они правильно работают в случае, если при замыканиях имеется четкий сигнал основной частоты. Но они могут не работать, если замыкания имеют переходную характеристику или присутствуют сильные искажения гармонического спектра. Применение методов, использующих гармонические составляющие, ограничено из-за того, что содержание гармоник при замыканиях изменяется в зависимости от источников гармоник и может даже зависеть от времени. Методы, использующие переходные компоненты, как правило, включают измерение разрядов при переходных процессах в неповреждённых фазах при замыканиях на землю.

Эти способы могут определять установившиеся низкоомные, также перемежающиеся неустойчивые, замыкания на землю при условии точного определения разрядов. Поскольку переходные процессы сильно зависят от сопротивления замыкания, то чувствительность методов на основе переходных составляющих становится весьма ограниченной. Кроме того, физическое расстояние до места повреждения может ввести значительный демпфирующий эффект на переходные процессы. Такой пример показан на рисунке 1, где видны результаты полевых испытаний, проведенных авторами. Наблюдалось высокое затухание переходных процессов, когда место замыкания было перемещено в конец кабельной линии (примерно в 30 км от подстанции). Кроме того, переходные процессы при переключениях, наложенные на сигналы неисправности могут привести к неправильной работе защиты на основе переходных процессов.

Такая ситуация может возникнуть при включении выключателя на КЗ во время определении места замыкания или же из-за неудачного автоматического повторного включения. И, наконец, при установившихся низкоомных замыканиях на землю, можно определить только начальный переходный процесс, что делает применение методов только по переходным составляющим устаревшим при ручном определении места замыкания и в случае работы защиты на сигнал.

Рис. 1. Затухание переходных процессов при замыканиях в зависимости от места повреждения

Действительно, из-за множества различных типов замыканий на землю, возникающих на практике, обнаружение замыкания на землю и определение направления в сетях с компенсированной нейтралью, являются двумя наиболее сложными и важными задачами, возлагаемыми на реле защиты. Очевидно, что для того, чтобы выполнить требования по чувствительности, надежности и безопасности, различные функции защиты должны быть использованы параллельно, чтобы обеспечить полноценную схему защиты. Такая практика характерна для сегодняшних применений, что требует тщательного выбора и планирования, а также вносит дополнительную сложность в схему защиты.

В этой статье представлен новый алгоритм, который обеспечивает решение описанных выше проблем. Все типы замыканий на землю могут быть селективно обнаружены всего одной функцией. Принципиальное новшество алгоритма состоит в том, что единичные векторы напряжений и токов заменяются накопленными значениями тех же величин при замыкании. Такой процесс суммирования векторов имеет ряд преимуществ по сравнению с традиционными методами измерения, главным из которых является стабильная работа даже при тех случаях, когда сигналы тока и напряжения нулевой последовательности сильно искажены и содержат составляющие гармоник не промышленной частоты.

Таким образом, этот метод особенно хорошо подходит для сетей с компенсированной нейтралью, где подобные искажения измерений могут возникать довольно часто. Еще одним новшеством алгоритма является измерение и учет гармонических составляющих тока и напряжения при замыканиях на землю. С помощью него проблема искаженных сигналов, с точки зрения защиты, может быть принята, как благоприятная. Чувствительность алгоритма обеспечивается удовлетворением условия превышения напряжения нулевой последовательности U_o>, что для симметричной системы позволяет определять замыкания на землю с сопротивлением величиной в кОм. Практически максимальный предел чувствительности зависит от значения напряжения нулевой последовательности в нормальном режиме которое учитывается при задании условия U_o>.

Еще одно преимущество такого подхода заключается в простоте практической реализация алгоритма в современных устройствах РЗА.

Часть 2. Измерения проводимости по гармоническому спектру

В разделе [1] описан алгоритм, в котором векторы проводимостей по различным гармоникам суммируются к проводимости основной частоты. Результирующий вектор проводимости, используемый для определения направления при замыканиях на землю, выражается в виде выражения:

В уравнении (1) гармоники используются для повышения точности определения направления замыкания, что также справедливо и в случаях более с высоким сопротивлением в месте замыкания на землю, так как всегда учитывается гармоника основной частоты. Источниками гармоник в токах и напряжениях при замыканиях на землю в основном являются:

• генерирующая гармоники нагрузка;
• намагничивание трансформаторов и дугогасящих реакторов;
• тип замыканий.

Гармоники обладают очень ценными свойствами с точки зрения защиты от замыканий на землю, особенно в случае сетей с компенсированной нейтралью. Это происходит от того, что сопротивление дугогасящего реактора для более высоких частот имеет большее значение. При замыкании на землю, векторы проводимостей по гармоническим составляющим для присоединений с повреждением и без направлены, как и в случае изолированной нейтрали, в полностью противоположные стороны, независимо от фактической степени компенсации.

Практическими проблемами для функций защиты на основе гармонического спектра является то, что из-за их природы, гармонические составляющие могут существенно изменяться во времени. Это особенно верно, например, для перемежающихся замыканиях на землю. Все это может привести к некорректной работе защиты, а также затрудняет расчет уставок. Кроме того, так как составляющие высших гармоник в значительной степени зависят от сопротивления в месте повреждения, функции защиты только на основе гармонического спектра применимы только для замыканий на землю с малым сопротивлением. Общая схема защиты от замыканий на землю всегда будет требовать дополнительной функции с целью удовлетворения необходимой чувствительности.

Для решения проблем защиты по основной частоте, гармонических и переходных методов, для защиты от коротких замыканий на землю, а также для стабильной и корректной работы во время перемежающихся и замыканий на землю, новый метод последовательного суммирования векторов (ПСВ) и был представлен авторами. Предложенный способ реализует расчет векторов при помощи дискретного преобразования Фурье (ДПФ), но также обеспечивает точные результаты, когда измеряемые сигналы носят временный характер, сильно искажены или содержат составляющие высших гармоник. Даже переходные короткие замыкания на землю с бросками тока очень короткой продолжительности могут быть точно обнаружены благодаря фильтрации сглаживания до расчета векторов, что увеличивает их продолжительность, и позволяет обнаружить после дискретизации.

Часть 3. Последовательное суммирование векторов (ПСВ)

3.1 Применение метода ПСВ для определения направления

Идея последовательного суммирования векторов (ПСВ) очень проста для понимания и реализации. ПСВ является результатом суммирования комплексных величин измеренных векторов с использованием преобразования Фурье, начиная с времени t_start и заканчивая в момент t_end. Процесс показан на рисунке 2, где суммарный вектор проводимости Y_osum используется для расчета ПСВ определения направления.

Рис. 2. Метод ПСВ (для фидера с замыканием на землю)

При использовании алгоритма ПСВ для измерения проводимости нулевой последовательности справедливо выражение (2):

Время начала и окончания суммирования, а именно t_start и t_end, определяются на основании общего критерия обнаружения замыканий. Как правило таким критерием является условие превышения порога напряжения нулевой последовательности U_o>. Для того, чтобы суммирование векторов продолжалось между импульсами при перемежающихся замыканиях задается уставка времени возврата, которая должна превышать максимальное предположительное время между замыканиями (полученное при условиях полного резонанса). Процесс суммирования должен выполняться в достаточно коротких промежутках, например каждые 2,5 мс (400 Гц), чтобы определить векторы начальных переходных процессов при замыканиях настолько точно, насколько это возможно.

Вектор, рассчитанный методом ПСВ согласно уравнению (2), дает очень точное и стабильное представление о направления замыкания, так как вектор суммы полной проводимости всегда направлен в сторону наибольшего потока электроэнергии, то есть в направлении замыкания. В случае, если в измерениях при замыканиях содержатся гармонические составляющие, направление КЗ становится еще более точным, так как векторы в повреждённых и здоровых фидерах направлены в полностью противоположных направлениях. Как и в случае сети с изолированной нейтралью, независимо от фактической степени компенсации. Этот факт обеспечивает селективную работу защиты, позволяя, например, отключать только повреждённый фидер.

Преимуществом алгоритма ПСВ является то, что он обеспечивает стабильное направление вектора, несмотря на то, что одиночные векторы могут сильно отличаться по величине и фазе во времени из-за неустойчивого типа замыкания, особенно, например, при перемежающихся замыканиях на землю. Это также справедливо и для гармонических составляющих, которые могут сильно зависеть от времени. Для реализации такой функции защиты в реле используется характеристика направленности, показанная на рисунке 3. Такая характеристика обеспечивает универсальное применение как в сетях с компенсированной, так и с изолированной нейтралью (или если ДГР отключен). Характеризующий угол наклона должен отражать погрешность измерений ТТ и ТН — чем больше погрешности измерений, тем больше должна быть уставка угла наклона; установка должна быть. На рисунке 3 изображены следующие векторы:

• Вектор 1 отображает направление суммарной проводимости при замыкании на землю за пределами защищаемой линии (при условии, что проводимость защищаемого фидера имеет преимущественно емкостной характер). Результат справедлив независимо от типа замыкания (низкоомные, с большим сопротивлением, устойчивые, перемежающиеся). В случае присутствия гармонических компонентов в измерениях, они повернут вектор в отрицательную сторону оси Im (Y_o).
• Вектор 2 отображает направление суммарной проводимости при замыкании на землю на защищаемом фидере для сети с изолированной нейтралью. Результат справедлив также и для сети с скомпенсированной нейтралью при наличии гармонических составляющих в измерениях (как правило, замыкания с малым сопротивлением, устойчивые или перемежающиеся). В этом случае результат справедлив независимо от фактической
• Векторы 3 и 4 отображают направление суммарной проводимости при высокоомном замыкании на землю на защищаемом фидере без гармонических составляющих для сети с компенсированной нейтралью. Поскольку гармонические составляющие отсутствуют, фазовый угол суммарного вектора определяется степенью компенсации. При перекомпенсации, вектор поворачивается в сторону оси Im (Y_o) (вектор 4).

Рис. 3. Характеристика направленности вектора проводимости при использовании нового метода ПСВ

3.2 Применение метода ПСВ для определения величины тока

Другой отличительной функцией метода ПСВ является возможность определения величины срабатывания при кратковременных перемежающихся замыканиях, когда измерения нулевых последовательностей сильно искажены. Это достигается путем вычисления соотношения суммарных векторов основной частоты тока и напряжения нулевой последовательности. Результат представляет собой «устойчивую» проводимость нейтрали:

Подробные объяснения результатов измерений для защиты на основе полной проводимости при внешних и внутренних замыканиях можно найти из выражения [1].

Это значение устойчивой проводимости может быть переведено в соответствующий ток путем умножения ее на номинальное фазное напряжение сети [3]:

Величина тока срабатывания, определенная уравнением (4) на практике не зависит от величины сопротивления и типа замыкания (металлическое, низко- или высокоомное). Это показано на рисунке 4, где представлены результаты полевых испытаний, проведенных авторами. Сравниваются три различных типа короткого замыкания на землю (слева направо):

• устойчивое КЗ (Rf=0),
• перемежающиеся КЗ (Rf=0),
• устойчивые КЗ с высоким сопротивлением.

На нижних графиках показаны, рассчитанные методом ПСВ, вещественные составляющие тока срабатывания в сочетании с расчетом проводимости нулевой последовательности основной частоты (уравнение (4)). Можно увидеть, что расчетные величины токов практически совпадают, независимо от типа замыканий и величины сопротивления. В алгоритме резистивная часть тока используется для контроля определения направленности. При замыкании на защищаемом фидере величина I ₀Cosstab 1 положительна, а значение зависит от величины параллельного резистора в цепи ДГР и потерь в сети. При внешних замыканиях величина I ₀Cosstab 1 отрицательна, а ее значение соответствует потерям в поврежденном фидере. Тем не менее, из-за погрешностей измерений тока и напряжения, эта величина может оказаться положительной, что необходимо учитывать при расчете и задании уставок.

Рис. 4. Расчет вещественных составляющих тока срабатывания при помощи метода ПСВ

Часть 4. Подтверждение работоспособности

Предложенный алгоритм был активно испытан с записью реальных осциллограмм, представляющих широкий спектр замыканий в сети. Далее алгоритм была проанализирован для типовых замыканий, происходящих в сетях с компенсированной нейтралью. На рисунках ниже показаны фазы вектора Y_{osum_CPS}, а также расчетная активная части величины I ₀Cosstab 1 . Граница зоны срабатывания -85° и +95° (угол наклона 5°) отмечена на соответствующих графиках. Для сравнения, на графиках показаны фазы амплитуд сигналов срабатывания при использовании только основной частоты 50 Гц (обозначенный как IoDFT).

4.1 Многократные замыкания на землю

Многократные замыкания являются наиболее распространенным типом замыканий на землю в сетях с компенсированной нейтралью. Они, как правило, имеют широкий спектр частот, и, зачастую, малое сопротивление замыкания. Образуются как результат самозатухающих замыканий, когда время между повторяющимися импульсами может быть от нескольких десятков до нескольких сотен миллисекунд. Многократные повторяющиеся замыкания вызывают сильные несинусоидальные искажения сигналов напряжения и тока, при этом стандартные методы защиты на основании промышленной частоты использоваться не могут. На рисунке 5 представлен первый тип повторяющихся многократных замыканий на землю.

В этом случае происходит повторное замыкание с интервалом приблизительно каждые 50 мс. Еще одной проблемой является то, что каждое переходное замыкание содержит высокие частоты и имеет колебательный характер. Такая форма волны является проблемной для защит на основе переходных методов, в частности, основанные на «классическом» сравнении полярностей.

Как видно, новый алгоритм обеспечивает очень точное определение направление замыкания, несмотря на сильные искажения измеряемых сигналов и наличия в них высокочастотных компонентов. Напротив, использование гармонических составляющих обеспечивает полностью противоположное (+90°/-90°) направление векторов в поврежденных и здоровых фидерах, так же, как и в случае незаземленной нейтрали сети, независимо от фактической степени компенсации токов замыкания на землю. Алгоритм также обеспечивает точный расчет активной составляющей для критерия срабатывания, который используется в качестве дополнительного фактора для обеспечения селективного срабатывания защиты.

Рис. 5. Многократные замыкания на землю с присутствием компонентов высоких гармоник

В неповрежденном фидере сигнал блокировки BLK указывает на то, что повреждение находится вне защищаемой зоны. При этом величина фазового сдвига во время использовании стандартного дискретного преобразования Фурье (ДФП) находится на границе зоны срабатывания, что могло бы приводить к неселективным срабатываниям защиты.

На рисунке 6 показан второй тип многократных замыканий на землю. В этом случае замыкание находится в конце длинной кабельной линии на расстоянии 30 км от подстанции. Дополнительная проблемой для этого теста является низкая амплитуда и частота переходных замыканий, которые могут поставить под угрозу правильное функционирование методов, основанных только на переходных процессах. Кроме того, присутствует затухание сигнала из-за значительного расстояния до места замыкания, а также параметров самой линии.

Для стандартного метода ДПФ как величина срабатывания, так и направления очень нестабильны, что приводит к ложной работе защиты. Тем не менее, преимущества нового алгоритма от использования гармонических составляющих обеспечивают очень точное и селективное определение замыканий как по направлению, так и по уровню сигнала срабатывания, при этом все искажения эффективно отфильтровываются.

4.2 Кратковременные дуговые замыкания на землю

Кратковременные замыкания на землю характеризуется одной или несколькими дуговыми замыканиями, которые обладают способностью к самовосстановлению. Для временных замыканий на землю отключение выключателя на питающей подстанции не является необходимым или желательным.

Рис. 6. Многократные замыкания на землю в конце длинного кабельного фидера

На рисунке 7 представлены три различных типа кратковременных замыканий на землю с различными характеристиками. Два первых из них (слева направо) включают в себя начальные переходные высокочастотные сигналы, которые должны быть определены методом на основе переходных процессов. Третий тип замыканий имеет другую характеристику, в основном сигналы основной частоты. Такие типы повреждений не могут быть обнаружены с помощью методов на основе переходных процессов, а требуют использования алгоритмов на основе промышленной частоты.

Несмотря на различные формы кривых и частотный спектр сигналов, корректное обнаружение замыканий может быть получено с помощью нового алгоритма. Селективное обнаружение таких повреждений может быть использовано в целях профилактического обслуживания или для сигнализации постепенного разрушения, или пробоя изоляции. Это дало бы возможность эксплуатационному персоналу локализовать неисправность до того, как она перейдет в более тяжелое повреждение с необходимостью отключения потребителей.

Рис. 7. Три примера кратковременных замыканий на землю на защищаемом фидере

4.3 Устойчивые замыкания на землю

На рисунке 8 представлены примеры устойчивых замыканий на землю на защищаемой линии с тремя различными значениями сопротивления (0, 500 и 5500 Ом соответственно). Как видно, новый алгоритм обеспечивает очень точное определение повреждения, независимо от значения сопротивления.

В случае металлического КЗ на землю (RF=0 Ом), использование гармонических составляющих приводит к тому, что вектор направленности при новом алгоритме ведет себя также, как и в случае незаземленной нейтрали (угол +90°). При больших значениях сопротивления в месте повреждения гармоники подавляются, при этом направление вектора, полученное новым способом, соответствует результатам методов, основанных на базовой частоте.

Важно: так как метод основывается на полной проводимости, то резистивная часть характеристики срабатывания не зависит от величины сопротивления повреждения. В каждом случае уровень срабатывания зависит от значения сопротивления в цепи ДГР и потерь в ней.

Рис. 8. Устойчивые замыкания на землю с сопротивлением 0, 500 и 5500 Ом

Часть 5. Заключение

В статье рассматривался новый и запатентованный алгоритм для защиты от замыканий на землю в сетях среднего напряжения с компенсированной нейтралью. С помощью одной функции можно выполнить комплексное решение для защиты от замыканий на землю. Функция основана на запатентованном методе последовательного суммирования векторов (ПСВ) в сочетании с измерениями проводимости нулевой последовательности по гармоническому спектру. Эффективность работы новой функции была проверена с помощью сотни осциллограмм, полученных из реальных сетей с компенсированной и изолированной нейтралью. Результаты показывают, что алгоритм реализует универсальную функцию защиты, которая селективно обнаруживает все типы замыканий на землю, что значительно повышает общую безопасность и надежность существующих схем защиты.

Перевод: Павел Давиденко, специалист отдела среднего напряжения ООО «АББ Лтд», Украина

Использованные материалы

• Wahlroos A., Altonen J., «Compensated networks and admittance based earth-fault protection», seminar «Methods and techniques for earth fault detection, indication and location», arranged by Kaunas University of Technology and Aalto University, 15th February, 2011.
• Wahlroos A., Altonen J. et al., «Application of novel cumulative phasor sum measurement for earth-fault protection in compensated MV-networks», CIRED 2013, Stockholm.
• Wahlroos A., Altonen J., «Practical application and performance of novel admittance based earth-fault protection in compensated MV networks», CIRED 2011, Frankfurt.

Источник: Ари Вахлрус и Янне Алтонен, специалисты компании ABB (Финляндия)